首钢矿业公司烧结厂配加澳矿的试验与生产
摘要:由于资源供应条件发生了变化,首钢矿业公司烧结厂拟配加澳矿,形成以精矿粉为主、澳矿为辅的原料结构。为了解这一新原料结构在机上冷却工艺上的生产特点,相继开展了试验室试验和工业试验,取得了一些重要结论,为下一步大量配加该矿做好了技术准备工作。
关键词:烧结 澳矿 试验
1、前言
首钢矿业公司烧结厂自建厂以来,烧结配料中一直以精矿粉为主,间断配加一定量粉矿(配比只有3%左右)。为满足高炉对烧结矿提铁降硅的要求,加之近年来地方精矿粉采购难度加大,价格攀升,公司决定在2003年进口120万t澳矿粉用于烧结生产。为了掌握在机冷工艺条件下配加澳矿粉生产的技术特点,我厂开展了烧结过程配加澳矿的试验研究。
2、试验室试验
2.1试验条件
本次试验中使用的原料成分列于表1,原料配比列于表2。
表1 试验所用原料成分(%)
品名 | SiO2 | TFe | CaO | MgO | 水分 |
水厂精矿粉 | 4.84 | 67.51 | - | - | 8.35 |
民粉 | 6.02 | 66.18 | - | - | 6.31 |
大石河精矿粉 | 5.93 | 66.74 | - | - | 8.18 |
石灰石 | 2.08 | - | 49.82 | - | 1.20 |
白云石 | 2.89 | - | 28.07 | 20 | 1.20 |
白灰 | 3.50 | - | 80.0 | 6 | 0 |
澳矿 | 3.63 | 61.1 | - | - | 7.08 |
无烟煤 | C固=75.3 | 灰分=15.7 | 3 |
表2 原料配比(%)
试验号 | 澳矿 | 水粉 | 民粉 | 自产 | 云石 | 白灰 |
0 | 0 | 15 | 30 | 25 | 2 | 5 |
1 | 15 | 15 | 15 | 25 | 2 | 5 |
2 | 20 | 15 | 10 | 25 | 2 | 5 |
3 | 25 | 15 | 5 | 25 | 2 | 5 |
4 | 30 | 15 | 0 | 25 | 2 | 5 |
由表2可知,在试验配料中,将民矿的配入量由30%逐步减少为零,所减少部分代之以相应数量的澳矿。目的是研究配入澳矿后,其烧结过程及烧结矿质量的变化情况。
2.2烧结试验方法
烧结试验在φ250mm烧结杯中进行,料层厚度为500mm(含辅底料)。点火负压6000Pa,烧结负压1200Pa,以废气温度达到最高点为烧结终点,冷却负压6000Pa,以废气温度达到200℃为冷却终点。由于我厂为机上冷却工艺,全面反映原料的烧结性能和冷却性能,试验中除计算烧结利用系数外,还专门计算了全系数,即以烧结时间与冷却时间之和作。为全时间,并计算全时间内的烧结效率。烧结试验的碱度中限设定为1.8。
2.3烧结试验结果
烧结试验结果及烧结矿相关指标分别列于表3、表4、表5。
2.4试验结果分析
从试验结果看,总的趋势是随着澳矿配入量的增加,烧结矿强度有所改善。由于本次试验中所配加的澳矿是同比例代替民粉,澳矿中的SiO2大大低于民粉,配入澳矿后烧结矿中的CaO、SiO2含量大幅度降低,即结矿渣相量(CaO+SiO2)减少,这应该对烧结矿强度不利,但结果是强度反而提高。原因是配加澳矿后,烧结混合料中的原始Fe2O3含量增加,有利于促进铁酸钙等高强度粘结相的生成,从而使烧结矿强度改善。这个结果也表明,在我厂全磁铁精矿烧结的条件下,配加一部分进口高品位赤铁粉矿,对于改善烧结矿强度有着积极的意义。磁铁矿粉烧结时,烧结过程中Fe2O3的生成主要是在烧结带后的高温氧化带,由于其保持时间很短,Fe2O3的生成有限。加入赤铁矿粉后,由于原始Fe2O3量增加,铁酸钙的生成就会在烧结带开始进行,有利于铁酸钙的生成,提高烧结矿强度。
表3 烧结试验结果
澳矿配比 | 烧结系数/t·m-2·h-1 | 全系数/t·m-2·h-1 | 烧成率/% | 燃耗/kg·t-1 | 转鼓/% | 混合料水分/% | 成品率/% | 返矿平衡 |
0 | 1.65 | 1.14 | 90.79 | 52.60 | 61.34 | 7.14 | 76.58 | 1.03 |
15 | 1.64 | 1.05 | 89.76 | 57.35 | 62.33 | 7.14 | 77.35 | 0.96 |
20 | 1.60 | 1.03 | 89.68 | 57.50 | 62.66 | 7.11 | 78.23 | 0.95 |
25 | 1.56 | 1.03 | 89.27 | 56.01 | 61.67 | 7.09 | 78.53 | 0.97 |
30 | 1.59 | 1.04 | 88.73 | 55.48 | 62.33 | 7.17 | 79.55 | 0.98 |
表4 烧结矿粒度组成(%)
澳矿配比 | +40mm | 40-25mm | 25-16mm | 16-10mm | 10-5mm | 平均粒度/mm |
0 | 11.63 | 20.28 | 13.24 | 13.66 | 17.78 | 23.41 |
15 | 8.65 | 21.28 | 12.83 | 15.92 | 18.69 | 16.47 |
20 | 8.32 | 20.78 | 15.52 | 15.36 | 18.26 | 16.63 |
25 | 10.87 | 19.06 | 14.54 | 15.70 | 18.38 | 16.94 |
30 | 6.94 | 18.79 | 17.67 | 17.74 | 19.02 | 16.23 |
表5 烧结矿化学成分
澳矿配比 | TFe/% | SiO2/% | CaO/% | FeO/% | R |
0 | 57.55 | 5.72 | 10.28 | - | 1.80 |
15 | 58.25 | 5.26 | 9.25 | - | 1.76 |
20 | 58.05 | 5.16 | 9.05 | - | 1.76 |
25 | 58.65 | 5.13 | 9.08 | - | 1.77 |
30 | 59.00 | 5.07 | 8.80 | - | 1.74 |
澳矿以Fe2O3为主,与我厂目前使用的以Fe3O4为主的精矿粉相比,燃料消耗相对会要高一些,同时澳矿是正烧损,而精矿粉是负烧损,因此烧结时出矿率也要降低,燃料消耗相对也要上升。但配加澳矿后,由于烧结成品率提高,可以部分降低燃料消耗,因此燃料消耗是受这三方面的综合影响结果。从试验结果看,配加15%的澳矿后,燃耗上升约5kg/t,继续提高澳矿配比,燃耗有所下降。由于澳矿的反应性较好,烧结过程中液相量增加,对烧结利用系数不利,特别是冷却时间延长,从而使全系数下降。从试验结果看,配加澳矿后,全系数下降约8%-10%。
配加澳矿后,烧结矿质量明显改善,尤其是烧结矿品位提高,这主要是因为民粉的品位虽然比澳矿高,但澳SiO2含量(3.63%)大大低于民粉的SiO2含量(6.02%),在碱度同时为1.8左右的条件下,所配入的CaO大大减少,故在高碱度条件下民粉的单烧品位要低于澳矿。在配加30%澳矿(民粉配为零)情况下,烧结矿品位达到59%,而SiO2含量降低到了5.07%。
试验结果表明,使用澳矿代替民粉进行烧结,随着澳矿比例增加,烧结矿质量改善,烧结利用系数、全利用系数下降。配加澳矿有利于改善烧结矿强度,但燃料消耗有所上升。
3、工业试验
为进一步了解澳矿的性能,我厂在2002年10月份组织进行了为期一个月的工业试验。试验按澳矿配比不同分为5%、10%、15%、20%四个阶段,试验进行得基本顺利,但从工业试验中敢暴露出一些值得注意的问题,主要是烧结参数变差,负压升高,系数下降,一些物料消耗及电耗有所上升。
3.1对烧结矿质量的影响
表6 配加澳矿工业试验烧结矿质量的变化
试验阶段 | 澳矿配比/% | TFe/% | R | FeO/% | SiO2/% |
基准 | 0 | 57.20 | 1.81 | 7.47 | 5.76 |
第一阶段 | 5 | 57.22 | 1.80 | 7.13 | 5.71 |
第二阶段 | 10 | 57.08 | 18.1 | 6.40 | 5.70 |
第三阶段 | 15 | 57.19 | 1.81 | 7.10 | 5.62 |
第四阶段 | 20 | 57.25 | 1.83 | 6.70 | 5.56 |
工业试验结果列于表6。工业试验期间,为保证烧结矿品位稳定,对高品位的水厂精矿配比进行了适当调整,因此配加澳矿粉后烧结矿品位变化不大。但由于澳矿SiO2含量较精矿SiO2含量低,烧结矿中SiO2含量下降到了5.5%左右。如果公司水厂精矿粉供应量进一步增加、同时减少低铁高硅的民矿配比,烧结矿品位有望大幅度提高,SiO2含量进一步降低,达到高欠低硅烧结矿的要求。
工业试验表明,澳矿配比增加后,烧结矿FeO含量也有所降低,这是因为澳矿粉属赤铁矿型,以Fe2O3为主,与磁铁矿相比,其混合料氧位比较高,有利于烧结形成氧化气氛,减少FeO含量。
表7 配加澳矿对利用系数和能耗的影响
澳矿配比/% | 全系数/t·m-2·h-1 | 煤耗(干)/kg·t-1 | 主机电耗/kWh·t-1 |
0 | 0.765 | 42.14 | 22.00 |
5 | 0.769 | 45.13 | 23.86 |
10 | 0.767 | 45.62 | 24.53 |
15 | 0.765 | 45.65 | 25.23 |
20 | 0.765 | 45.91 | 25.62 |
3.2对烧结效率、消耗的影响
表7列出了不同澳矿配比对烧结全利用系数(包括烧结、冷却过程)、燃料消耗、烧结机主机电耗的影响,从中可以看出,配加澳矿后对烧结机利用系数影响不大,但能耗有所上升,其中无烟煤消耗上升了3.5kg/t,电耗上升了3kWh/t以上。电量消耗上升主要是由我厂机上冷的工艺特点决定的,虽然配加澳矿后有昨于混合料造球,增加料层透气性,但配加澳矿后的烧结矿不易冷却,直接影响到冷却风机的电耗,造成电耗上升。
3.3对烧结矿粒度组成的影响
配加澳矿后烧结矿粒度组成的变化列于表8。由表可看出,配加澳矿后烧结饼中-5mm粒级有所增加,造成返矿率上升,这也是燃料消耗上升的一个重要原因。
表8 配加澳矿后的烧结矿粒度组成(%)
澳矿配比/% | >40mm | 40-20mm | 20-10mm | 10-5mm | <5mm |
0 | 25.60 | 19.33 | 21.06 | 16.81 | 17.23 |
5 | 25.93 | 20.54 | 15.84 | 15.37 | 17.75 |
10 | 24.28 | 19.65 | 18.95 | 18.83 | 18.28 |
15 | 22.87 | 17.09 | 19.81 | 19.02 | 21.20 |
20 | 22.59 | 17.24 | 20.52 | 19.22 | 20.61 |
4、结论
1)试验表明,在矿业公司烧结厂目前原料条件下,配加一定量澳矿是可行的,对于烧结矿提铁降硅,满足总公司高炉生产的需求很有必要。
2)试验室试验中,利用系数有一定下降,但在生产中经过采取一些措施,烧结机利用系数基本不变,但由于赤铁矿与磁铁矿相比,燃料消耗量相对较大,故造成燃料消耗有所上升。
3)由于矿业公司烧结厂采用机上冷却工艺,而配加澳矿后表现出的容易烧结、不容易冷却的特点,造成电耗也有所上升。 (李洪革
肖爱元)